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II.4.3 Beispiel zur Berechnung der Maschine bei Beregnung des Arbeitsgases ===================================================================

 Ausgabe bis Time=12. SEC; Rechenschritt=0.00100 SEC; NZYL=4,IPRNT=13    ZEILE 1

 ISOTHERMER BETRIEB, Beregnungsstrom=1.0 Liter/s DELTAT=0.0K,DELTAP=0.2  ZEILE 2
 Duesen:Anzahl, Durchm.: NDUe= 150,DDUe=0.15 cm; NDUc= 150,DDUc=0.15 cm  ZEIL2 I
 Duesen: Oberflaechenfaktor OFRE=5.0, OFRC=5.0, dQverlust=  50. Watt     ZEIL2II

 ABBRUCH NACH:-6 UMDREHUNGEN,DAEMPFUNG= 0.30; FSEAL= 20.00 ;Phase=- 90.  ZEILE 3
 DH= 8. ,DK= 8.  ,R=4.00,DKST=0.0 CM P0=20.00 BAR TH=470.0,TK=310.0 KELV ZEILE 4
 T0= 300. KELVIN; REGENERATOR VOLUMEN= 0.20  LITER, RG.WIRKUNGSGRAD= 80. ZEILE 5
 ZW=7.00, ZH0E= 60.0% ,ZH0C= 60.0% ,N0= 60.RPM, THETA=5.5 E08,DICKE= 2.0 ZEILE 6
 L/R= 0.0,REGELN AB 993.,IN 2.0SEC;RVE=  0.0 %,RVC=  0.0 %, GAS=lu,dampf ZEILE 7

  Diagramme: XL= 36.0;YL= 20.0, HOE=0.40;HSYM=0.40; IBACK= 0,Scale= 4    ZEILE11
  t(F)=270.0, t(D)=15., S(F)=-6.5, S(D)= 0.50, P(F)= 0.0, P(D)=2.        ZEILE12
  VK(f)=500.,VK(d)= 50.                                                  ZEILE13
  1. Diagramm  Abszisse|KU1   |Gitter= 3 ;NBILD= 0                       ZEILE16
 Ordinaten|TC1 TE1 TREGE1 P1 TREGC1 Pges1 VG1                            ZEILE17
  2. Diagramm  Abszisse|S11   |Gitter= 9 ;NBILD= 1                       ZEILE16
 Ordinaten|T11                                                           ZEILE17
 Stop                                                                    ZEILE21

Diese Eingabe ergibt -hier unter OS/2- folgende Diagramme fuer die 6. Umdrehung

Zum Schliessen des Bildes: Doppelclick auf das Icon links oben in der Menueleiste

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  Mit der Anfangszeile : ZEILE 1

 Ausgabe bis Time=12. SEC; Rechenschritt=0.00100 SEC; NZYL=4,IPRNT=13    ZEILE 1

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  - soll bis  "Time= 12.00 " Sekunden Maschinenlaufzeit gerechnet werden
    mit einer "Rechenschrittweite" von 0.001 Sekunden.

  - "NZYL=4" fuer eine 2 mal doppeltwirkende Maschine. Diese wird hier
             repraesentiert durch 4 Teilmaschinen mit den Zylinderpaaren
             "H1-K1" , "H2-K2", "H3-K3" und "H4-K4",die um je 90 Kurbelwinkelgrad
             versetzt zueinander arbeiten. 
             Kurbeltriebanordnung siehe in I.5.
             Parameter NZYL siehe in Kapitel II.3.1.

  - "IPRNT=13" Die Ausgabe der Berechnung soll gemaess "IPRNT=1m" in
               der vom Programm errechneten Plottschrittweite erfolgen.

               Die Kontroll Ausgabe soll nach der 3. Stufe, gemaess
               "IPRNT=n3" gemacht werden. (IPRNT siehe in Kapitel II.3.1.)


 Mit den "ZEILE 2", "ZEIL2 I", "ZEIL2 II" :
  
 ISOTHERMER BETRIEB, Beregnungsstrom=1.0 Liter/s DELTAT=0.0K,DELTAP=0.2  ZEILE 2
 Duesen:Anzahl, Durchm.: NDUe= 150,DDUe=0.15 cm; NDUc= 150,DDUc=0.15 cm  ZEIL2 I
 Duesen: Oberflaechenfaktor OFRE=5.0, OFRC=5.0, dQverlust=  50. Watt     ZEIL2II

       wird ein Waermeuebergang durch Beregnung des Arbeitsgases gerechnet, mit einem
       Beregnungsvolumenstrom von 1 Liter/sec. Die Beregnungspumpen haben einen 
       Druckverlust von DELTAP=0.2 Bar zu ueberwinden. 
   
       Entgegen den Wort ISOTHERM in ZEILE 2 wird hier jedoch, wenn Duesenwerte fuer die 
       Beregnung mit den Zeilen ZEIL2 I und ZEIL2 II auf ZEILE 2 folgen, nicht isotherm 
       gerechnet. Jetzt werden die Temperaturen TE im Expansions- und TC im Kompressionszylinder
       aufgrund einer Waermeuebergangsrechnung ermittelt. Wenn die 2 Zeilen mit den Duesenwerten
       entfallen und in ZEILIE 2 ein Beregnungsstrom =0.0 angegeben wird, erfolgt eine isotherme
       Berechnung des Prozesses. (s.Kapitel II.3.2.1)
   
 Duesen:Anzahl, Durchm.: NDUe= 150,DDUe=0.15 cm; NDUc= 150,DDUc=0.15 cm  ZEIL2 I
 
       Es sind in jedem Expansions- "NDUe" und in jedem Kompressions- "NDUc" Zylinderkopf  
       hier je 150 Duesen mit einem Durchmesser "DDUe" bzw. "DDUc" von hier je 0.15 cm  
       fuer die Beregnung vorgesehen.  (s.Kapitel II.3.2.1)
       Die Temperaturen des einzuspritzenden Wassers im Expansions- und Kompressionszylinder 
       sind gleich den in ZEILE 4 nachfolgend einzulesenen Temperaturen "TH" und "TK".

 Duesen: Oberflaechenfaktor OFRE=5.0, OFRC=5.0, dQverlust=  50. Watt     ZEIL2II

       Mit OFRE bzw OFRC wird ein Oberflaechenfaktor angegeben mit dem die Oberflaeche 
       der Einspritzstrahlen im Expansions- und Kompressionszylinder, die sich aus ihren 
       Durchmessern DDUe bzw. DDUc errechnen laeßt, multipliziert wird. Dadurch wird 
       beruecksichtigt, dass eine Oberflaechenvergroeßerung einsetzt aufgrund von
       Zerreißen und Troepfchenbildung der Strahlen.
       dQverlust=50.0 Watt bercksichtigt einen Waermeabstrahlungsverlust der heißen
       Zylinderoberflaechen.

 mit "ZEILE 3"
 
  ABBRUCH NACH:-6 UMDREHUNGEN,DAEMPFUNG= 0.30; FSEAL= 20.00 ;Phase=- 90.  ZEILE 3

       soll die Rechnung nach Erreichen der 6. Umdrehung abgebrochen werden.
       -6 bedeutet hier, daß die graphische Ausgabe nur fuer die 6. Umdrehung erfolgt.

       Daempfung der Fluessigkeitsschwingung ist 0.30 : 1

       Die Reibungskraft von Kolbenstangendichtungen und Kolbenringen
       betraegt "FSEAL= 20.00" Newton an jeder der beiden Kolbenstangen.

       "Phase=-90.00" Der Phasenversatzwinkel zwischen Expansions- und
                      Kompressionsbewegung ist in beiden Teilmaschinen
                      = -90.0 Grad.

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  Mit den naechsten 4 Zeilen werden weitere die Maschiniendaten eingegeben:
  Zur Bedeutung der einzelnen Angaben siehe Kapitel II.3.3.


 DH= 8. ,DK= 8.  ,R=4.00,DKST=0.0 CM P0=20.00 BAR TH=470.0,TK=310.0 KELV ZEILE 4
 T0= 300. KELVIN; REGENERATOR VOLUMEN= 0.20  LITER, RG.WIRKUNGSGRAD= 80. ZEILE 5
 ZW=7.00, ZH0E= 60.0% ,ZH0C= 60.0% ,N0= 60.RPM, THETA=5.5 E08,DICKE= 2.0 ZEILE 6
 L/R= 0.0,REGELN AB 993.,IN 2.0SEC;RVE=  0.0 %,RVC=  0.0 %, GAS=lu,dampf ZEILE 7

  Mit der Angabe in ZEILE 7 "Gas=lu,dampf" ist das Arbeitsfluid Luft festgelegt,
  sodass "ZEILE 8" und "ZEILE 9" entfallen muessen. Siehe die Beschreibung
  am Ende von II.3.3.
  Die Arbeitsfluessigkeit ist Wasser, dessen Dampf-Partialdruck mit in die Berechnung  
  einbezogen wird. Bei dieser Beregnungsrechnung ist die Angabe "Gas=lu,dampf"
  noetig. Das Programm rechnet eine Mischtemperatur TE im Expansionszylinder, die sich 
  aus dem reinen Waermeuebergang der in die Luft eingespritzten heißen Strahlen und 
  der Durchdringung der Luft mit heißen Dampfmolekuelen ergibt.
  Da auf der kalten Seite im Kompressionszylinder wesentlich weniger Dampf entsteht, ist
  auch der Einfluss dieser kalten Dampfmolekuele gering. Man erkennt dies an der Kurve TC1
  im obigen Diagramm.


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  Danach folgen mit "ZEILE11" bis "ZEILE13" die Zeichnungsangaben -hier farbige Kurven-:
  Siehe dazu  Kapitel II.3.5 und folgende.
 
  Diagramme: XL= 36.0;YL= 20.0, HOE=0.40;HSYM=0.40; IBACK= 0,Scale= 4    ZEILE11
  t(F)=270.0, t(D)=15., S(F)=-6.5, S(D)= 0.50, P(F)= 0.0, P(D)=2.        ZEILE12
  VK(f)=500.,VK(d)= 50.                                                  ZEILE13

  mit:....Scale=4    wird manuelle Skalierung gewuenscht. Die Eingabe fuer die 
                     Skalierungswerte stehen in ZEILE12 und ZEILE13 . Die Ziffer 
                     "4" besagt: Es soll nur jede 4. Skalenmarkierung beschriftet werden.

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  Und danach folgt die Angabe ueber die zu plottenden 2 Diagramme:

  1. Diagramm  Abszisse|KU1   |Gitter= 3 ;NBILD= 0                       ZEILE16
 Ordinaten|TC1 TE1 TREGE1 P1 TREGC1 Pges1 VG1                            ZEILE17
  2. Diagramm  Abszisse|S11   |Gitter= 9 ;NBILD= 1                       ZEILE16
 Ordinaten|T11                                                           ZEILE17
 Stop                                                                    ZEILE21


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